Д.т.н., профессор, академик РАЕН Потапов Ю.С.,

профессор, академик АТ Поплавский В.Г., инженер Калачев И.Г.,

студент МГТУ им. Н.Э. Баумана Эрнесто-Евгений Санчес

Вихревое движение материи человечество наблюдает тысячи лет, но практическое использование вихревых потоков газа и воды началось сравнительно недавно. Одним из направлений использования вихревого потока воздуха и газов является получение холода и тепла в вихревых трубках Ранке. При этом входящий поток газа разделяется на холодный, примерно 40%, и горячий, примерно 60%, но достоверной теории этого процесса до сих пор нет. Поскольку вода считается малосжимаемой

жидкостью по сравнению с воздухом, то ее применения в вихревых трубах практически не было, не говоря уже о теории вихревых процессов в жидкости. Первые попытки получить вихревой поток жидкости в трубе были сделаны в США академиком Коандой в тридцатые годы для изучения зарождения жизни на Земле. Эти опыты показали, что вихревой поток в жидкости обладает значительной энергией с образованием статического электрического высокого напряжения. Данная информация позволила предположить, что вихревой поток жидкости в замкнутом контуре должен обеспечивать ее интенсивный нагрев. Для испытаний был подготовлен вихревой теплогенератор состоящий из циклона, трубы, гидравлического тормоза. Вихревой теплогенератор устанавливался в замкнутый контур с электронасосом. Электронасос развивал напорводы до 80 м.

Испытания такой системы нагрева воды показали, что с увеличением температуры воды до + 60 С° не изменяется сила тока на электродвигателе. После температуры + 62 С° потребляемый ток снижается почти в два раза. Это явление имеет простое объяснение, если мы обратим внимание на график зависимости вязкости воды от температуры нагрева. Таким образом, в режиме свыше + 62 С° теплогенератор работает наиболее эффективно. Еще снизить электрическую энергию, потребляемую электродвигателем насоса, можно при направлении парогазовой смеси, выходящей из вихревого теплогенератора, на вход электронасоса. Однако, попытка получить необходимую температуру на выходе из вихревого теплогенератора (+55 С°) не увенчалась успехом. Поэтому были созданы новые вихревые теплогенераторы, которые за один проход воды нагревали ее до +55 С° и выше (Рис. 1).

Рис.1

В новых вихревых теплогенераторах одновременно образовывалось несколько сотен вихревых процессов, что и обеспечивало более интенсивный нагрев жидкости. В лабораторных условиях температура специальной жидкости достигала + 500 С°, что позволяло производить пар с малыми затратами энергии.

Вихревой теплогенератор в качестве теплоносителя использует любые виды жидкостей, в том числе тосол. В качестве источника тепловой энергии используется вихревой процесс в жидкости, который созается между быстро ращающимся ротором и статором.

Ротор и статор оснащены большим количеством ячеек, в которых происходит сжатие и расширение воды. Для привода ротора во вращение используются различные двигатели, в том числе дизельные и электродвигатели. При вращении ротора образуется от 500000 до 1500000 вихрей, и проходящая вода с температурой + 15 С° нагревается за один проход до + 100 С°. При этом не требуется расходовать средства на прокладку и ремонт теплотрасс.

Стоимость прокладки электрического кабеля в 10 раз меньше, чем стоимость прокладки теплотрассы. По сравнению с затратами на содержание и ремонт теплотрасс стоимость эксплуатации электрического кабеля в 25 раз меньше.

Трехлетняя практика эксплуатации вихревого

теплогенератора с мощностью обыкновенного электрического двигателя 75 кВт показала, что стоимость отопления 1 м2 в год намного ниже, чем у любых других котлов.

Например, ОАО тепличный комбинат

«Завьяловский» в Удмуртии установил вихревой

теплогенератор с электродвигателем мощностью

15 кВт для отопления столовой объемом 1910 м3,

~ 636 м2. Испытания проводились в феврале при

температуре – 5 … ‘ 15 С°.

Реальное потребление электрической энергии в течение всего месяца составило всего 3 кВт в час. Опытные установки смонтированы и успешно работают во многих хозяйствах, всего выпущено и эксплуатируется более тысячи установок вихревых

теплогенераторов нового поколения.

Как правило, все заказчики отмечают

экологически чистое производство тепловой

энергии, простотуконструкции установок и

высокую эффективность нового способа

производства тепла по сравнению с

традиционными способами теплоснабжения. В

вихревом теплогенераторе работает

синергастический эффект, состоящий из трех

известных физических процессов. Вода

нагревается одновременно за счет трения,

кавитации и соединения молекул воды в

кластеры (ассоциаты) при вращении. Каждый в

отдельности из этих трех процессов не дает

нужных эффектов и требуемую скорость нагрева

воды. Этот способ нагрева воды относится к

разряду высоких молекулярных технологий.

Приоритет России подтверждается патентами и

заявками РСТ.

Перспективы применения нового способа

получения тепловой энергии:

— для производства тепловой и электрической

энергии;

— для медицинских целей;

— для космических двигателей, работающих без

отброса масс;

— для пищевой промышленности;

— для производства пара.

Литература

1. Потапов Ю.С. Патент РФ № 2045715 «Теплогенератор и

устройство для нагрева жидкостей». Приоритет изобретения

от 26 апреля 1993 года. Зарегистрировано в государственном

реестре изобретений 10 октября 1995 года.

2. Потапов Ю.С. и др. Патент РФ № 2165054 «Способ

получения тепла». Приоритет изобретения от 16 июня 2000

года. Зарегистрировано в государственном реестре

изобретений 10 апреля 2001 года.

3. Потапов Ю.С. и др. Патент Украины № 47535 «Способ

получения тепла». Приоритет изобретения от 18 мая 2000

года. Зарегистрировано 15 июля 2002 года, бюл. №7.

4. Потапов Ю.С. Заявка на патент РФ № 2003133221 «Способ

и устройство для производства тепловой энергии».

Приоритет от 14 ноября 2003 года.

5. Потапов Ю.С. и др. Заявка РСТ W001/96793 A1 от 20

декабря 2002 года «Способ получения тепла».

6. Потапов Ю.С. и др. Патент Украины № 38030 «Способ

получения реактивной тяги для космических летательных

аппаратов». Зарегистрировано 15 мая 2001 года, бюл. №4.

7. Потапов Ю.С., Потопов С.Ю. Энергия из воды и воздуха

для сельского хозяйства и промышленности. К. 1999, 87 с.

8. Потапов Ю.С., Фоминский Л.П. Вихревая энергетика и

холодный ядерный синтез с позиций теорий вращения.

К.2000, 387 с.

9. Потапов Ю.С., Потапов С.Ю., Фоминский Л.П. Энергия

вращения. К. 2001, 383 с.

10. Ацюковский В.А. Энергия вокруг нас. М.

Энергоатомиздат 2002, 93 с.

Конструкции электроударных кавитационных

теплогенераторов (Рис. 2,3)

Использование малозатратного бесконтактного электрогидродинамического насоса, основанного на использовании эффекта Юткина, позволяет радикально усовершенствовать и упростить кавитационный теплогенератор, поскольку становится вообще ненужным электродвигатель насоса. Такой новый простейший бесконтактный эффективный теплогенератор с фиксированным в пространстве и повторно’кратковременным электрическим разрядом в жидкости показан на Рис. 2.

Конструкция этого несложного устройства содержит всего три основных простых бесконтактных элемента – емкость с жидкостью (с воздушной полостью), электрический разрядник (пара электродов 4,5, введенных в эту жидкость) и кавитатор, например, простую перфорированную пластину или замкнутые

перфорированные поверхности 8,9 с разными диаметрами и фасками, образующие концентрические простые сопла Лаваля. Кавитаторы размещены внутри корпуса 1. На электроды 4,5 через электрический накопитель электричества 10 присоединен генератор мощных электрических импульсов 11, запитанный от первичного источника 12, причем амплитуда и частота импульсов напряжения регулируется посредством устройства управления 13. На входы управления генератором импульсов 12 присоединены выходы датчиков температуры 14.

Принцип работы и сущность процесса генерации тепла данным кавитационным ЭГД-ТГ устройством состоит в том, что в результате электрических разрядов в жидкости и следующих за ним электрогидравлических ударов возникает кавитация, и жидкость нагревается.

Дело в том, что вследствие циклических электрических разрядов в жидкости между электродами образуется плазменная зона 15, затем в этой зоне практически мгновенно возникает парогазовая полость высокого давления, с энергией в десятки раз больше, чем потраченная на электрический разряд.

Выделенная в процессе электрической молнии и ЭГД-удара энергия давления пара и химическая энергия Н2 -паротопливного газа из жидкости приводит к волнам высокого давления в жидкости и ее интенсивному нагреву через кавитацию и сгорание Н2 -парогаза.

В результате, поскольку после каждого импульсного электрического разряда в жидкости образуется новая Н2‘паровая полость, то следует новый взрыв после поджига Н2 и последующая волна давления жидкости. При движении этой волны образуется мощная кавитация на перфорированных кавитаторах 8,9. Вследствие интенсивного схлопывания кавитационных пузырков и сгорания Н2‘парогаза в жидкости выделяется значительная тепловая энергия. Интенсивность кавитации в этом методе существенно выше, чем в роторных и вихревых ТГ при неизменных затратах электроэнергии.

Интенсивность тепловыделения ЭГД-ТГ в жидкости регулируют частотой, амплитудой и длительностью импульсов напряжения. Возможен и непрерывный режим работы такого необычного электронагревателя. Энергетическая эффективность и интенсивность тепловыделения в жидкости при таком методе нагрева зависит не только от параметров электрических разрядов, но и от свойств самой жидкости и от конструкции импульсного ЭГД-ТГ [2].

На основе совмещения эффектов электрогидродинамического удара и кавитации вполне возможно создание простого по конструкции теплоэлектронагревателя на 3-5 кВт с использованием стандартного автомобильного электрозажигания при электропотреблении всего 200-300 ватт электроэнергии от аккумуляторной батареи. Он представляет собой небольшую ЭГД— ударную установку, выполненную по схемам 2,3. Она содержит цилиндрическую емкость с водой, обычные автомобильные свечи зажигания, ввернутые в корпус и электрически присоединенные к обычной системе электронного зажигания от автомобиля, аккумуляторную батарею, накопители электроэнергии в виде автомобильной катушки индуктивности и электролитического конденсатора и кавитационные устройства, размещенные внутри нее, например, перфорированные экраны, выполненные в виде коаксиальных металлических цилиндров, перфорированных по поверхностям отверстиями разного диаметра.

Такое конструктивное совмещение устройства электрогидравлического насоса и кавитаторов с одновременным использованием их функций позволяет вообще устранить электрический двигатель насоса из конструкции этого необычного бесконтактного теплогенератора и повысить эффективность получения тепла и надежность.

ТОРСИОННЫЕ СРЕДСТВА КОММУНИКАЦИИ И ПЕРЕДАЧИ ИНФОРМАЦИИ

В традиционных средствах радиосвязи большие требуемые мощности необходимы для компенсации ослабления сигналов при прохождении сигналов в свободном пространстве в связи с их ослаблением по закону обратных квадратов, а так же для компенсации потерь при прохождении сигналов через поглощающие среды. При этом компенсация должна быть осуществлена в такой мере, чтобы передаваемый сигнал на входе приемника имел интенсивность, превышающую чувствительность этого приемника. Кроме этого с учетом скорости прохождения радиосигналов уже в спутниковых системах связи задержка сигнала создаст определенные трудности. Эти трудности вырастают в серьезные проблемы для связи с аппаратами в дальнем космосе. Трудности с загоризонтной связью приводят к необходимости строить сложные глобальные сети связи с ретрансляторами.

В отдельных случаях радиосвязь может быть реализована не только в области сверхдлинных волн, но, например, и для подземной связи, однако, при этом теряется скорость передачи информации, не говоря уже об очевидных технических трудностях.

Ряд задач радиосвязи в принципе неразрешим, как, например, связь со спускаемыми с орбиты космическими аппаратами, т.к. они экранируются возникающей вокруг этих аппаратов плазмой при входе в плотные слои атмосферы.

Некоторые вопросы радиосвязи не могут быть решены в принципе, т.к. действующие системы близки к физически предельным возможностям. Известны системы с пропускной способностью

близкой к Шенноновским пределам.

Все указанные проблемы преодолеваются при использовании торсионной связи.

Достаточно указать на три свойства торсионных излучений: торсионные излучения не ослабляются с расстоянием и не поглощаются природными средами и имеют бесконечную групповую скорость.

Так как торсионные сигналы не ослабляются с расстоянием и не поглощаются, то нет необходимости в больших мощностях передатчиков даже на длинных трассах. В силу отсутствия поглощения природными средами торсионные сигналы позволяют обеспечивать и подземную, и подводную связь, и связь через плазму. При столь высокой групповой скорости можно даже в пределах галактики, а не только солнечной системы, решать задачи связи, управления и навигации в реальном масштабе времени.

Первые эксперименты по передаче двоичных сигналов по торсионному каналу связи были проведены в апреле 1986г. в г.Москве. Торсионный передатчик был установлен на первом этаже здания и не имел устройств типа радиоантенны, которые можно было бы вынести на крышу. Торсионный приемник размещался на втором этаже здания на расстоянии около 20 км. При этих условиях торсионный сигнал мог распространяться только по прямой от передатчика к приемнику. Это означало, что, помимо рельефа местности, с учетом плотности застройки в г.Москве торсионный сигнал должен был преодолеть экран эквивалентный железобетонной стене толщиной более 50 м. Для радиосвязи без ретрансляторов это практически неразрешимая задача.

В осуществленных сеансах связи двоичный торсионный сигнал стартстопного телеграфного кода М2 принимался безошибочно при потреблении торсионным передатчиком энергии 30 мВт. В дополнительных экспериментах торсионный передатчик был привезен к приемнику (трасса нулевой длины). При этом интенсивность регистрируемого сигнала не изменилась. Тем самым было показано, что для торсионной связи, как и предсказывала теория, торсионный сигнал не поглощается и не ослабляется с расстоянием.

В настоящее время завершаются работы по отработке экспериментальных образцов приемо-передающей аппаратуры торсионной связи.

Топливо У.Т.С. ккал/кг У.Т.С. кДж/кг Древесина 2960 12400 Торф 2900 12100 Бурый уголь 3100 13000 Каменный уголь 6450 27000 Антрацит 6700 28000 Кокс 7000 29300 Сланец 2300 9600 Бензин 10500 44000 Керосин 10400 43500 Дизельное топливо 10300 43000 Мазут 9700 40600 Сланцевый мазут 9100 38000 Сжиженный газ 10800 45200 Природный газ* 8000 33500 Сланцевый газ* 3460 14500

^*Соответственно ккал/м3 и кДж/м3.

Данная технология заключается в приготовлении мелкодисперсионной водотопливной эмульсии. Такая эмульсия легко транспортируется и может быть использована как топливо в теплоэнергетических установках.

Дисперсность эмульсий, прежде всего, характеризуется равномерностью распределения воды в массе топлива, устойчивостью эмульсии и некоторые другие ее свойства (вязкость, электропроводность). Чем выше дисперсность, т.е. чем меньше размер капли водной фазы, чем меньше по размеру капли отличаются друг от друга, тем равномернее распределяется вода в топливе, тем устойчивее эмульсия и выше ее качество как топливо.

Процесс горения:

Чтобы обеспечить надежное воспламенение и наиболее полное сгорание эмульсии при вводе ее в качестве горючего в рабочее пространство печи или котла, эмульсия должна быть одного типа вода-масло. Именно этот тип эмульсии обеспечивает ее надежное воспламенение, поскольку при распылении в образующихся каплях вода находится внутри (дисперсная фаза), а само топливо – снаружи (дисперсная среда).

Такой тип эмульсии желателен во всех процессах горения еще и по другой причине. Известно, что все тяжелые жидкие топлива обладают меньшей, чем вода, теплоемкостью, теплотой испарения. Температура кипения мазута равна примерно 300 °С, т.е. в 2,5 – 3 раза выше, чем для воды.

Когда капли эмульсии, представляющие систему двух жидкостей начинают прогреваться, то при достижении температуры 150 – 200 °С физическое состояние каждой жидкости начинает изменяться. Топливная часть капли еще остается в жидком состоянии, тогда как вода уже превращается в пар. Благодаря этому капля эмульсии под действием расширяющегося водяного пара разрывается на более мелкие частицы. Дополнительное дробление капель под действием микровзрыва не только ускоряет процесс превращения топлива в пар за счет увеличения поверхности испарения, но и улучшает процесс перемешивания горючего с кислородом воздуха, что в целом улучшает процесс горения.

Сравнительные данные о горении безводного и эмульгированного топлива показали, что эмульгированное жидкое топливо сгорает значительно быстрее, чем безводное. Содержание воды 10 – 20 % в эмульгированном топливе не ухудшается, а даже интенсифицирует процесс горения за счет дополнительного внутритопочного дробления капель, увеличения поверхности испарения частиц и улучшения перемешивания горючего с воздухом. Уменьшение времени горения эмульгированного топлива благоприятно сказывается на стадии догорания сажистых остатков, улучшая общую полноту сгорания топлива и уменьшает отложения сажи (нагара) на рабочих поверхностях.

Обнаружено, что при прогреве и испарении капель они вначале увеличивается в диаметре, а затем взрываются. Установлено, что капля эмульсии размером 2 мм и влажностью 30 % сгорает за 2,8 секунды, а капля мазута такого же размера – за 3,7 секунды. Обнаруженное явление внутритопочного разрыва капель ускоряет испарение, улучшает смесеобразование и позволяет значительно интенсифицировать процесс сжигания жидких топлив при минимальном коэффициенте избытка воздуха.

МЕЖОТРАСЛЕВОЙ

НАУЧНО – ТЕХНИЧЕСКИЙ ЦЕНТР

ВЕНЧУРНЫХ НЕТРАДИЦИОННЫХ ТЕХНОЛОГИЙ

ТОРСИОННЫЕ ТЕХНОЛОГИИ

В СЕЛЬСКОМ ХОЗЯЙСТВЕ

КОМПЛЕКС ПРОГРАММ

Генеральный директор

МНТЦ ВЕНТ, ООО

А.Е.Акимов

Москва, 25 апреля 2006 г.

1. Торсионная (полевая) технология повышения урожайности сельскохозяйственных растений.

Цель – внедрение торсионных методов и технических средств повышения урожайности сельскохозяйственных растений.

Преимущества:

— повышение урожайности без использования химических стимуляторов;

— возможность повышения урожайности полевым (торсионным) воздействием на разных стадиях роста растения (стартовый процесс, прорастание семян, рост растения, рост плодов, вызревание плодов);

— повышение урожайности в режиме адресного и целевого воздействия;

— возможность придания растениям устойчивости к внешним неблагоприятным факторам, приводящим к снижению урожайности.

2. Торсионная (полевая) технология борьбы с вредителями и болезнями сельскохозяйственных растений.

Цель – внедрение торсионных методов и технических средств нехимических методов борьбы с вредителями сельскохозяйственных растений (например, борьба с колорадским жуком и саранчой).

Преимущества:

— возможность эффективной борьбы с вредителями и болезнями сельскохозяйственных растений без отравления растений химическими препаратами;

— возможность эффективной борьбы с вредителями и болезнями сельскохозяйственных растений;

— возможность работы по каждому отдельному полю или участку (адресный режим);

— возможность работы с воздействием только на конкретного вредителя или возбудителя болезни, исключая воздействие на само растение, землю и составляющие окружающей среды (целевой режим);

— возможность борьбы с болезнями и вредителями любых растений, например, лесных деревьев.

3. Торсионная (полевая) технология борьбы с болезнями сельскохозяйственных животных и птиц.

Цель – внедрение методов и технических средств борьбы с болезнями сельскохозяйственных животных и птиц.

Преимущества:

— возможность не медикаментозных (полевых, торсионных) методов борьбы с болезнями сельскохозяйственных животных и птиц;

— возможность профилактических не медикаментозных (полевых, торсионных) методов борьбы с болезнями сельскохозяйственных животных и птиц в группе;

— возможность лечения сельскохозяйственных животных и птиц в группе с использованием группового адреса и целевого торсионного воздействия.

4. Торсионная (полевая) технология повышения продуктивности сельскохозяйственных животных и птиц.

Цель – внедрение методов и технических средств повышения продуктивности сельскохозяйственных животных и птиц.

Преимущества:

— повышение продуктивности сельскохозяйственных животных и растений без использования химических стимуляторов;

— возможность целевого воздействия на различные биохимические процессы у животных и птиц с целью реализации программируемого повышения их продуктивности;

— возможность изменять качество продуктов животноводства и птицеводства.

5. Торсионная (полевая) технология сельскохозяйственной селекции.

Цель – использование торсионных воздействий для сельскохозяйственной селекции.

Преимущества:

— поиск путей использования торсионных воздействий для решения задач селекции сельскохозяйственных растений;

— поиск путей использования торсионных воздействий для решения задач селекции сельскохозяйственных животных;

— поиск путей использования торсионных воздействий для решения задач селекции сельскохозяйственных птиц.

6. Торсионная технология повышения сохранности сельскохозяйственной продукции.

Цель – внедрение технических средств торсионной (полевой) обработки сельскохозяйственной продукции с целью повышения сроков сохранности.

Преимущества:

— возможность отказа от использования консервантов;

— использование чисто полевого (торсионного) способа сохранения сельскохозяйственной продукции;

— возможность улучшения органолептических свойств сельскохозяйственной продукции при действии торсионных излучений

7. Промышленное производство гумуса для регионов с бедными почвами.

Цель – строительство предприятия для производства гумуса.

Преимущества:

— производство высококачественного гумуса;

— короткий цикл производства;

— добавление в гумус бактерий, обеспечивающий естественный цикл

биохимической переработки веществ, характерный для природного чернозёма.

8. Строительство домов для сельских жителей, отвечающих перспективным требованиям.

Цель – создание сельских жилищ, отвечающих специфике сельских поселений, национальным архитектурным традициям и максимальному комфорту жителям.

Преимущества:

— строительство домов только из биологически активных пород дерева;

— использование при проектировании домов архитектуры, учитывающей опыт древнерусских традиций;

— при проектировании домов используются архитектурные формы, отвечающие современным требованиям биологической активности всех внутренних помещений;

— проекты домов предусматривают возможность их секционной организации, которая позволяет наращивать полезную площадь дома при увеличении количества членов семьи;

— проекты домов предусматривают их полную автономность, которая не требует создания внешней инфраструктуры (на первом этапе, кроме электроснабжения);

— всё используемое в домах оборудование и вся бытовая техника снабжается устройствами борьбы с вредными патогенными излучениями.

9. Обеспечение сельских поселений отоплением и горячим водоснабжением.

Цель – обеспечение индивидуальных домов, производственных и административных помещений и помещений соцкультбыта высокоэффективными, локальными системами отопления и горячего водоснабжения.

Преимущества:

— использование локальных систем отопления и горячего водоснабжения, что исключает необходимость больших капитальных затрат на строительство бойлерных и теплотрасс и больших затрат на их эксплуатацию;

— существенное снижение затрат из — за потерь за счёт низкого КПД бойлерных систем и потерь тепла (до 80%) в теплотрассах;

— использование электрических высокоэкономичных вихревых систем для отопления и горячего водоснабжения, которые производят тепла в 2 – 4 раза больше, чем потребляют электроэнергии за счет использование энергии свободного пространства;

— возможность использования воды вихревых нагревательных систем для водопоя животным и птице, а так же для поливки растений в теплицах с целью повышения продуктивности животноводства и повышения урожая сельскохозяйственных культур, в том числе, в тепличных хозяйствах.

10. Использование локальных систем очистки стоков.

Цель – использование высокоэффективных, локальных систем очистки канализационных стоков, и стоков сельскохозяйственных производств (например, стоков скотных дворов и стоков производств переработки сельскохозяйственной продукции).

Преимущества:

— использование локальных систем очистки канализационных стоков, и стоков сельскохозяйственных производств, исключающих большие капитальные затраты на строительство систем канализации и большие затраты на их эксплуатацию.

11. Использование высокоэффективных систем глубокой переработки мусора.

Цель – использование высокоэффективных систем утилизации отходов производств по переработке сельскохозяйственной продукции и утилизации бытовых отходов.

Преимущества:

— использование экологически чистого производства переработки отходов;

— возможность полного коммерческого использования продуктов переработки отходов.

11. Использование локальных систем энергоснабжения сельскохозяйственных и бытовых строений.

Цель – обеспечение независимости потребителей от электросетей за счёт использования локальных непотребляющих систем энергоснабжения.

Преимущества:

— возможность отказа от больших затрат на строительство линий электропередач;

— независимость электроснабжения сельскохозяйственных потребителей от состояния электросетей и работоспособности энергогенерирующих производств;

— независимость от постоянного роста цен на электроэнергию.

— независимость электроснабжения от природных стихийных явлений, например, обледенения, ураганы, в результате которых нарушается энергоснабжение;

— возможность использования непотребляющих систем электроснабжения для всех используемых технических средств, включая автомобили, трактора и комбайны, что исключит расходы на бензин дизельное топливо.

Примечание:

1. Непотребляющими системами электроснабжения являются системы, которые работают за счёт использования энергии внешнего пространства и не требуют для своей работы газа, нефтепродуктов или угля.

ОГЛАВЛЕНИЕ.

стр.

Раздел 1. Технический отчет по результатам опытов по сжиганию мазута

М-100 и гидростабилизированного мазута на котлоагрегате

ДЕ – 16 – 14 ГМ…………………………………………………….. 2

Введение………………………………………………………………………. 3

Схема точек замеров котла типа ДЕ – 16 – 14 ГМ топливо – мазут……….. 4

Спецификация измерений при теплотехнических испытаниях

к/а ДЕ-16-14 ГМ……………………………………………………………….. 5

Коэффициент избытка воздуха в уходящих газах…………………………… 6

Температура уходящих газов………………………………………………….. 6

Потери тепла от химического недожога……………………………………… 6

Зависимость расхода топлива от давления на горелке………………………. 7

Зависимость расхода топлива от нагрузки котлоагрегата…………………… 7

Тепловые потери и КПД котлоагрегата………………………………………. 8

Расходные характеристики работы парового котла ДЕ-16-14 ГМ на мазуте

М-100 и гидростабилизированного мазута…………………………………… 9

Сводная таблица результатов опытов по сжиганию мазута М-100 и

гидростабилизированного мазута…………………………………………….. 10

Заключение по результатам опытов по сжиганию мазута М-100 и

гидростабилизированного мазута………………………………………………13

Литература……………………………………………………………………….15

Раздел 2. Результаты испытаний валовых выбросов котлоагрегата

ДЕ-16-14 ГМ на содержание вредных веществ углерода оксида,

азота диоксида, серы диоксида, взвешенных веществ……………. 16

Протокол испытаний…………………………………………………………… 17

Условия проведения испытаний………………………………………………. 20

Взвешенные вещества………………………………………………………….. 21

Заключение……………………………………………………………………… 22

Литература……………………………………………………………………… 22

Введение.

Минским специализированным управлением «Теплоэнергоналадка», работниками управления были выполнены опыты по сжиганию мазута М-100 и гидростабилизированного топлива. Опыты проводились на котлоагрегате ДЕ-16-14 ГМ

. Цель опытов:

—определение технико-экономических показателей работы котлоагрегата на каждом виде топлива;

—определение величины выбросов окислов: углерода, серы, азота отдельно на каждом виде топлива при работе на различных нагрузках.

Результаты опытов обрабатывались по методике профессора Я.Л. Пеккера, основанного на приведенных характеристиках топлива.

СХЕМА

точек замеров котла типа ДЕ-16-14 ГМ

топливо – мазут

18 19 17

. . . .

пар из котла

. _{. . .}

7 8 9 10

1 2 3

^{. . .}

. .

4 16

питат. вода

5

6 11 15 14

вентилятор дымосос

1.Давление топлива в магистрали 10. Анализ дымовых газов за котлом

2.Давление топлива на горелку 11. Разреженность за экономайзером

3.Температура топлива 14. Температура уходящих газов

4.Давление воздуха на горелку 15. Анализ уходящих газов

5. Температура холодного воздуха 16. Температура питающей воды до

6. Давление воздуха за вентилятором экономайзера

7.Разрежение в топке 17. Температура питающей воды после

8.Разрежение за котлом экономайзера

9.Температура дымовых газов за котлом 18. Давление пара из котла

19. Расход пара из котла

Спецификация измерений при теплотехнических испытаниях

к/а ДЕ-16-14 ГМ

Параметр	Средство измерения. Тип прибора	Ед. измер.	Шкала прибора	Цена деления	Класс точности	Место установки
1	2	3	4	5	6	7
Давление топлива в магистрали	ОБМ1-160	кгс/см?	0440	0,5	1,5	по месту
Давление топлива в горелке	МПТ-160А	кгс/см?	0440	0,5	1,5	по месту
Температура мазута	Ртутный терм.	8С	04150	1	—	по месту
Давление воздуха за вентилятором	НМП-52	кПа	042,5	50 Па	1,5	щит котла
Давление воздуха на горелке	ТДЖ	Па	041600	50	1,5	по месту
Давление пара в барабане котла	М-250	кгс/см?	0425	0,5	1,0	по месту
Давление распыляющегося пара	МТП-160	кгс/см?	046	0,1	1,5	по месту
Разрежение в топке котла	ТНМП	кгс/см?	-12,54+12,5	0,5	2,5	по месту
Разрежение за котлом	ТДЖ	Па	042500	50	1,5	щит котла
Разрежение за экономайзером	ТДЖ	Па	042500	50	1,5	по месту
Температура холодного воздуха	THERM-2280-1	—	—	—	—	—
Температура уходящих газов	THERM-2280-1	—	—	—	—	—
Температура питательной воды	THERM-2280-1	—	—	—	—	—
Газовый анализ	КГА1-1	%	0421	0,2	—	—

Коэффициент избытка воздуха в уходящих газах

a_ух

Гидростабилизированное топливо

М-100

Q_к

Температура уходящих газов

t_ух, 8С

Гидростабилизированное топливо

М-100

Q_к

Потери тепла от химического недожога

q₃

М-100

Гидростабилизированное топливо

Q_к

4 5 6 7 8

Q_к – тепловая нагрузка котлоагрегата, Гкал/ч

Зависимость расхода топлива от давления на горелке

Вг, кг/ч

М-100

Гидростабилизированное топливо

3 5 7 9 Рт, кгс/см?

Зависимость расхода топлива от нагрузки котлоагрегата

Вг, кг/ч

М-100

Гидростабилизированное топливо

4 5 6 7 8 Q_к

Q_к – тепловая нагрузка котлоагрегата, Гкал/ч.

Тепловые потери и КПД котлоагрегата

Потери тепла с уходящими газами

q₂, %

Гидростабилизированное топливо

М-100

Q_к

4 5 6 7 8

Потери тепла от наружного охлаждения

q₂, %

М-100

Гидростабилизированное топливо

Q_к

4 5 6 7 8

Коэффициент полезного действия котлоагрегата

?_к, %

Гидростабилизированное топливо

М-100

Q_к

4 5 6 7 8

Q_к – тепловая нагрузка котлоагрегата, Гкал/ч.

Расходные характеристики работы парового котла ДЕ-16-14 ГМ

на мазуте и мазутно-водной смеси

_G, кг. мазута

кг пара

17 М-100

16

15

14

13

Гидростабилизированное топливо

12

Температура подаваемой в котел воды – 79,5…83 8С Давление пара 10 кгс/см?

11

10

9

8

7

6

5

Р_ф, кгс/см?

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12

G – удельная производительность, кг мазута/кг пара

Р_ф — давление мазута (мазутоводной смеси) перед горелкой, кгс/см?

Сводная таблица результатов опытов по сжиганию мазута М-100 и гидростабилизированного мазута

№ п.п.	Наименование величин	Обозн.	Разм.	Способ определения	Значение величин
					Опыт №1		Опыт №2		Опыт №3	Опыт №4	Опыт №1	Опыт №2	Опыт №3	Опыт №4
1.	Дата опыта				05.02.1998г.						06.021998г.
2.	Продолжительность опыта	n	ч		2		2		2	2	2	2	2	2
3.	Нагрузка котла	Дк	кг/ч	по замерам	7570		10463		12030	12740	7019	9873	11840	13467
ТОПЛИВО
4.	Элементарный состав топлива			анализ топлива	М-100						Гидростабилизированное топливо
	Содержание углерода	Ср	%		83,5						74,0
	Содержание водорода	Н р	%		11,0						9,7
	Содержание серы	Sp	%		1,1						0,97
	Содержание кислорода и азота	(О + N) p	%		0,3						0,24
	Зольность	Аp	%		0,1						0,089
	Влажность	Wp	%		4,0						15
5.	Низшая теплота сгорания	Qpн	ккал/кг		9490						8334
6.	Характеристика топлива	?	—		0,3						0,3
7.	Расход топлива	Вч	кг/ч	по замерам	789,7		859,3		917,4	952,3	624	696	768	816
8.	Температура топлива перед горелкой	tт	°С	по замерам	105		105		105	109	93	94,5	97	98,5
9.	Давление топлива в магистрали	tмагт	кг/см?	по замерам	5,0		6,0		8,0	9,0	4,0	5,5	7,5	9,0
10.	Давление топлива на горелке	Ргт	кг/см?	по замерам	3,0		5,0		7,0	8,25	3,0	5,0	7,0	8,0
ВОЗДУХ
11.	Температура воздуха после вентилятора	tхв	°С	по замерам	36						36
12.	Температура воздуха у горелки	tв	°С	по замерам	36						36
13.	Давление воздуха после вентилятора	Рв вент	мм в. ст.	по замерам	30		40		75	75	50	60	70	85
14.	Давление воздуха на горелке	Рвгор	мм в. ст.	по замерам	30		40		75	75	50	60	70	85
ДЫМОВЫЕ ГАЗЫ
15.	Температура дымовых газов за котлом	tк	°С	по замерам	378		432		461	472	376	433	445	460
16.	Температура уходящих газов	tух	°С	по замерам	174		194		200	204	181	200	207	216
17.	Максимальное содержание трехатомных газов в продукте горения	RO2max	%	21 1 + ?	16,2						16,2
18.	Содержание трехатомных газов за котлом	RO2К	%	по замерам	11,3		13,0		13,4	13,5	8,6	11,0	13,2	14,6
19.	Содержание кислорода за котлом	O2К	%	по замерам	6,2		4,1		3,5	3,3	9,8	6,7	3,9	2,0
20.	Содержание трехатомных газов за экономайзером	RO2ЭК	%	по замерам	6,0		6,8		7,0	7,1	5,0	6,0	7,2	8,0
21.	Содержание кислорода за экономайзером	O2ЭК	%	по замерам	13,2		12,1		11,8	11,7	14,5	13,2	11,7	10,6
22.	Содержание окиси углерода за экономайзером	СOЭК	%	по замерам	0,22		0,93		1,00	1,07	0,076	0,10	0,16	0,21
23.	Коэффициент избытка воздуха в уходящих газах	?yx	—	по замерам	2,56		2,20		2,13	2,10	3,08	2,58	2,17	1,94
24.	Разрежение в топке	ST	мм в. ст.	по замерам	2,5		2,5		0,5	0,5	2,5	2,5	1,0	0,5
25.	Разрежение за котлом	SК	мм в. ст.	по замерам	20		27		38	47	25	31	41	49
26.	Разрежение за экономайзером	SЭК	мм в. ст.	по замерам	75		100		120	120	95	115	115	115
27.	Сопротивление котла	? SК	мм в. ст.	по замерам	17,5		24,5		37,5	46,5	22,5	28,5	40	48,5
28.	Сопротивление экономайзера	?SЭК	мм в. ст.	по замерам	55		73		82	73	70	84	74	66
ВОДА И ПАР
29.	Температура питательной воды до экономайзера	tпв	°С	по замерам	82		83		83	83	78	78,5	79,5	79,5
30.	Температура питательной воды после экономайзера	t1пв	°С	по замерам	116		119		123	128	117	120	124	129
31.	Энтальпия питательной воды до экономайзера	i пв	ккал/кг	по таблицам	82		83		83	83	78	78,5	79,5	79,5
32.	Давление пара в барабане котла	Pб	кг/см?	по замерам	10
33.	Температура пара в барабане котла	tн	°С	по таблицам	184,05
34.	Энтальпия пара в барабане котла	i п	ккал/кг	по таблицам	663.7
35.	Паропроизводительность котла	Дч	кг/ч	по замерам	7570		10463		12030	12740	7019	9873	11840	13467
36.	Теплопроизводительность котла	Qк	гкал/кг	Дч · (i п — i пв) ·106	4,4		6,1		7,0	7,4	4,1	5,8	6,9	7,9
37.	Расход питательной воды	G пв	гк/ч	по замерам	7800		10780		12400	13150	7233	10182	12200	13867
38.	Давление распыливающего пара	Рп	кг/см?	по замерам	2						1,8
ТЕХНИКО-ЭКОНОМИЧЕСКИЕ ПОКАЗАТЕЛИ
39.	Коэффициент К, зависящий от вида топлива	К	—	«Расчеты по приведенным характеристикам топлива» Пеккер		3,5
40.	Коэффициент в, зависящий от вида топлива	в	—	то же		0,13
41.	Коэффициент С, зависящий от вида топлива	С	—	то же		0,45
42.	Коэффициент, учитывающий изменение теплоемкости продуктов сгорания	Аt	—	1+0,013 (tух-150/100)		1,003		1,006	1,007	1,007	1,004	1,007	1,007	1,009
43.	Потеря тепла с уходящими газами	q2	%	(К·?ух+С) · (tух – (?ух·tх)/ ( ?ух+в))		13,15		13,12	13,21	13,35	16,52	15,81	14,02	13,32
44.	Потери тепла от химической неполноты сгорания	q3	%	3,32·СОух · (?ух-0,05)		1,83		6,63	6,91	7,28	0,76	0,84	1,12	1,32
45.	Потери тепла в окружающую среду при номинальной нагрузке	qsном	%	по норматив. методу		1,4
46.	Потери тепла в окружающею среду	q5	%	qsном·(Дном/Дч)		2,96		2,14	1,86	1,76	3,19	2,27	1,89	1,66
47.	КПД котла брутто	?к	%	100 – ?q		82,06		78,11	78,02	77,61	79,53	81,08	82,97	83,70
48.	Часовой расход условного топлива	Вусл	кг.у.т./ч	Вч · (Qн/7600)		1070,6		1165	1243,7	1291	742,9	828,7	914,4	971,5
49.	Удельный расход условного топлива на 1 Гкал тепла	вусл	кг.у.т./ч	Вусл/Qк		243,3		191	177,8	174,5	181,2	142,9	132,5	123
50.	Тепловое напряжение топочного объема	qv	Ккал/м?·ч	(Вг·QНР)/VT		333		362	387	401	231	258	284	302

Примечание: объем топочной камеры V_T =22,5 м?

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

по результатам опытов по сжиганию мазута М-100 и гидростабилизированного мазута

Анализируя полученные результаты необходимо отметить следующее:

1.В диапазоне нагрузок 4 – 7 Гкал/ч коэффициент избытка воздуха ?_ух имеет большие значения при сжигании гидростабилизированного топлива. Значения составляют: 2.96, 2.42, 2.14 при нагрузках соответственно: 4.4 Гкал/ч, 6.6 Гкал/ч, 7 Гкал/ч. При сжигании М-100 эти значения соответственно равны: 2.56, 2.24, 2.12. Обращает на себя внимание более быстрое снижение ?_ух для гидростабилизированного топлива с ростом нагрузки, чем снижение ?_ух для М-100 в подобных условиях.

С ростом нагрузки увеличивается содержание трехатомных газов в продуктах сгорания, что свидетельствует об улучшении процесса смесеобразования и горения. Характерен более быстрый рост RO₂ в продуктах сгорания гидростабилизированного топлива, чем в продуктах сгорания М-100. Это свидетельствует о том, что процесс смесеобразования и горения гидростабилизированного топлива отличается более высокой степенью совершенства.

Необходимо отметить более высокое содержание O₂ в продуктах сгорания гидростабилизированного топлива. Одновременно с ростом нагрузки процент содержания O₂ в продуктах сгорания гидростабилизированного топлива падает быстрее, чем в случае сгорания М-100.

Температура уходящих газов в случае сгорания гидростабилизированного топлива превышает температуру уходящих газов М-100 в данном диапазоне нагрузок на 7 – 12 ?C.

2.Потери тепла от химического недожога топлива в случае сгорания гидростабилизированного топлива составляют 0,76 – 1,32%, при сгорании М-100 1,83 – 7,28%. Эти данные говорят о большом совершенстве горения гидростабилизированного топлива.

3.Потери тепла с уходящими газами являются определяющими. При сгорании М-100 потери составляют 13,20–13,35%. При сгорании гидростабилизированного топлива потери составляют 16,52 –13,32%. Отмечен различный характер изменения величин потерь. При использовании М-100 с ростом нагрузки q₂ увеличиваются. При использовании гидростабилизированного топлива происходит снижение q₂ с ростом нагрузки, причем в большей степени, чем рост q₂ в случае использования М-100. Потери q₂ определяются величинами t_yx и ?_ух.

4.Потери от наружного охлаждения котлоагрегата составляют приблизительно одинаковые величины для обоих видов топлива.

Изменение величины ?_к^бр имеет различный характер для обоих видов топлива. При использовании М-100 отмечен падающий характер ?_к^бр. При использовании гидростабилизированного топлива (с.г.) величина ?_к^бр характеризуется ростом при увеличении нагрузки. Необходимо отметить, что часовой расход стандартного топлива (с.т.) имеет следующие значения при использовании:

—М-100 789.7 – 952.3 кг.с.т./ч;

—гидростабилизированного топлива 624.0 – 816.0 кг.г.т./ч;

Удельный расход на выработку 1 Гкал составляет для:

—М-100 179.5 – 128.7 кг.с.т./Гкал;

—гидростабилизированного топлива 152.2 – 103.3 кг.г.т../Гкал.

ВЫВОД:

С учетом вышеизложенного можно сделать вывод о том, что работа котлоагрегата ДЕ-16-14ГМ на гидростабилизированном топливе отличается повышенной экономичностью и является предпочтительней, т.е. гидростабилизированное топливо не только не уступает топочному мазуту, но и превосходит его.

ЛИТЕРАТУРА.

1. Гатеев С.Б. «Теплотехнические испытания котельных установок». – М.: Госэнергоиздат, 1959г.

2. Пеккер Л.Я. «Теплотехнические расчеты по приведенным характеристикам топлива». – М.: Энергия, 1966г.

3. Трембовля В.И. «Теплотехнические испытания котельных установок». – М.: Энергия, 1977г.

4. Киселев Н.Л. «Котельные установки». – М.: Высшая школа, 1975г.

5. Щеголев М.М. «Котельные установки». – М.: Издательство литературы по строительству, 1972г.

6. Ривкин С.Л. «Теплофизические свойства воды и водяного пара». – М.: Энергия, 1980г.

РАЗДЕЛ 2. Результаты испытаний валовых выбросов котлоагрегата ДЕ-16-14ГМ на содержание вредных веществ углерода оксида, азота диоксида, серы диоксида, взвешенных веществ.

ПРОТОКОЛ ИСПЫТАНИЙ

№ 404

« 6 » февраля 1998г.

Наименование объекта исследования: отходящие газы котла ДЕ-16-14 ГМ

Наименование НД, устанавливающего методику проведения испытаний: Сб. методик по определению концентраций загрязняющих веществ в промышленных выбросах, Л.:1989г.

Для проведения испытаний произведен отбор проб воздуха на содержание вредных веществ: углерода оксида, азота диоксида, серы диоксида, взвешенных веществ.

АКТ отбора проб №404 « 6 » февраля 1998г.

Количество проб: 84.

№0456/98-420-97-6

Параметры технологического процесса

Производство	Источники выделения загрязняющих веществ		Режим работы источника			Число часов работы технолог. оборудования, в сутки	Наименование вещества	Фактическое значение концентрации мг/м?					Метод испытаний
	Наименование
	Оснащенные местной вентиляцией	Количество, шт	По характеру выделения вредных веществ	Кзаг	Кол-во смен работы			Анализ 1	Анализ 1	Анализ 1	Среднее мг/м?	Макс. мг/м?
1.	2.	3.	4.	5.	6.	7.	8.	9.	10.	11.	12.	13.	14.
ТОПЛИВО – МАЗУТ М-100
Молочный комбинат г.Полоцк	Котел паровой ДЕ-16-14ГМ	1	Равномерный	1	3	24	Р=8кгс/см?
							Углерода оксид	1167	1400	1167	1245	1400	ГХСО-025
							Азота оксид	152,4	132,8	152,4	145,8	152,4	*
							Серы диоксид	886,6	831,1	831,1	849,6	886,6	*
							Взвешенные вещества	826,6	803,8	746,4	792,0	826,8	**
							Р=7кгс/см?
							Углерода оксид	1167	1167	1167	1167	1167	ГХСО-025
							Азота оксид	158,8	158,8	166,9	161,5	166,9	*
							Серы диоксид	786,4	800,6	809,6	801,9	800,6	*
							Взвешенные вещества	839,3	767,0	743,4	783,0	839,3	**
							Р=5кгс/см?
							Углерода оксид	1050	1050	1167	1089	1167	ГХСО-025
							Азота оксид	207,6	207,6	203,8	206,3	207,6	*
							Серы диоксид	583,3	688,3	741,6	706,1	741,6	*
							Взвешенные вещества	180,6	191,9	237,1	203,2	237,1	**
							Р=3кгс/см?
							Углерода оксид	233,0	233,0	293,0	253,0	293,0	ГХСО-025
							Азота оксид	253,1	289,8	289,8	277,6	289,8	*
							Серы диоксид	569,7	622,8	622,8	605,2	622,9	*
							Взвешенные вещества	139,9	139,9	129,1	136,3	139,9	**

Примечание:

*- фотоколориметрический метод;

**-гравиметрический метод.

Параметры технологического процесса

Производство	Источники выделения загрязняющих веществ		Режим работы источника			Число часов работы технолог. оборудования, в сутки	Наименование вещества	Фактическое значение концентрации мг/м?					Метод испытаний
	Наименование
	Оснащенные местной вентиляцией	Количество, шт	По характеру выделения вредных веществ	Кзаг	Кол-во смен работы			Анализ 1	Анализ 1	Анализ 1	Среднее мг/м?	Макс. мг/м?
1.	2.	3.	4.	5.	6.	7.	8.	9.	10.	11.	12.	13.	14.
ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЕ ТОПЛИВО
Молочный комбинат г.Полоцк	Котел паровой ДЕ-16-14ГМ	1	Равномерный	1	3	24	Р=7кгс/см?
							Углерода оксид	175,0	175,0	198,4	182,8	198,4	ГХСО-025
							Азота оксид	182,4	198,5	182,4	187,9	198,5	*
							Серы диоксид	543,8	543,8	538,7	542,1	543,8	*
							Взвешенные вещества	93,02	81,4	69,8	81,4	93,02	**
							Р=5кгс/см?
							Углерода оксид	116,7	116,7	116,7	116,7	116,7	ГХСО-025
							Азота оксид	198,1	198,1	205,8	200,7	205,8	*
							Серы диоксид	528,4	505,4	528,4	520,7	528,4	*
							Взвешенные вещества	34,2	45,6	41,1	40,3	45,6	**
							Р=3кгс/см?
							Углерода оксид	87,5	87,5	93,4	89,5	93,4	ГХСО-025
							Азота оксид	257,0	234,6	234,6	242,1	257,0	*
							Серы диоксид	507,4	507,4	485,2	500,0	507,4	*
							Взвешенные вещества	22,5	27,1	23,7	24,4	27,1	**

Примечание:

*- фотоколориметрический метод;

**-гравиметрический метод.

УСЛОВИЯ ПРОВЕДЕНИЯ ИСПЫТАНИЙ

Температура 18, влажность 75%, давление 744 мм.рт.ст.

ОБОРУДОВАНИЕ И СИ, ПРИМЕНЯЕМЫЕ ПРИ ПРОВДЕНИИ ИСПЫТАНИЙ

№ п.п.	Наименование оборудования	Учетный номер	Дата проведения аттестации
1.	Аспиратор М-822	71974	09.97
2.	Весы ВЛКТ-500	261	04.97
3.	Фотоэлектрокалориметр КФК-2	8406246	11.97
4.	Газоанализатор АМ-5	76643	10.97

Испытания провел:

инженер-химик Бондарева З.Е.

Результаты испытаний и их оформление проверил:

Заведующая лабораторией Оже Л.Ф.

Данный протокол оформлен в 3 экземплярах и направлен:

архив – 1 экз.

заказчику – 2 экз.

№0456/98-420-97-6

Анализируя опытно-экспериментальные данные, полученные при испытании двух типов топлива (мазут М-100 и экспериментальное) в котле типа ДЕ-16-14 ГМ на Полоцком молочном комбинате в различных режимах горения (р=7 кгс/см?) получили снижение валовых выбросов загрязняющих веществ:

азота оксида на 14%

серы диоксида на 26%

углерода оксида на 84%

взвешенных веществ на 87 %

Содержание концентраций вредных веществ определялось по аккредитованным методикам, включенным в перечень методик выполнения измерений, допущенных к применению в деятельности лабораторий экологического контроля предприятий к организации Республики Беларусь.

Литература

1.Сборник методик по определению концентраций загрязняющих веществ в промышленных выбросах. — Л.: Гидрометеоиздат, 1987г.

2.Инструкция по контролю установленных величин ПДВ (ВСВ), инвентаризации источников выбросов в атмосферу, паспортизации газопылеулавливающих установок на предприятиях легкой промышленности СССР. – М.: ЦНИИТЭИлегпром, 1985г.

27 октября 2001 года: историческое вступление в гравикоммуникационную технологию (G—Com—Technologie)

ТЕЛЕКОММУНИКАЦИЯ БЕЗ ЭЛЕКТРОСМОГА

Полный успех в дни импульсно-телеграфных (IT) средств массовой информации в Бад Тельце. Большой наплыв публики. Ганс-Иоахим Элерс, Вольфратсхаузен.

В конце октября более 50 человек из разных концов Германии стали очевидцами мирового однократного физического эксперимента Института пространственно- энергетических исследований ООО (общества с ограниченной ответственностью) имени Леонарда Эйлера: передача речи межу Бад Тельцем и С-Петербургом производилась без передатчика и без распространяющихся искусственно генерируемых несущих волн, т.е. без электросмога. Переносящей средой д-ру Гартмуту Мюллеру (директору института) служили природные стоячие гравитационные волны. Гравиэлектрические преобразователи энергии (G-элементы) позволили подключиться к гравитационному фоновому полю, модуляция и демодуляция производились при помощи биологически гармонизированного осциллятора (Bio—Guard). Стоячие гравитационные волны приводят все частицы Вселенной в синхронные колебания. В результате осуществляется одновременная речевая связь. 21 октября 2001 года началась новая эра телекоммуникации без электросмога.

Наплыв публики на относительно небольшой институтской площади в дни импульсно-телеграфных средств массовой информации в Бад Тельце был настолько велик, что поднялось небольшое столпотворение, потому что задние гости ничего не видели и не слышали. Поэтому Институт пространственно-энергетических исследований ООО (IREF) решил изготовить видеозапись этой демонстрации, которая незамедлительно поступала в распоряжение интересующихся (цена 20 евро плюс почтовый сбор и упаковка).

В дни импульсно-телеграфных средств массовой информации в Тельце впервые в регионе были представлены предпринимательства издательства Элерса ООО с журналом «raum&zeit», OOO «Рыночные коммуникации» и компания KG, Образовательный центр жизненной энергии, восприимчивости и биофизической медицины, raum&zeit akademie и Институт пространственно-энергетических исследований. Хотя дни средств массовой информации планировались для IT-специалистов, интерес к—результатам к результатам и предложениям группы Элерса и IREF был весьма высок. То же относится и к исполнению эксперимента.

Во время предварительного обзора руководителя IREF д-ра естественных наук Гартмута Мюллера на тему «Глобальная передача информации путём использования природных волновых процессов», при исполнении исторического эксперимента в малом зале заседаний ландрата собралось столько людей, что были заполнены все проходы и подоконники. Так же активно посещались доклады магистра Образовательного центра Ольвина Пихлера «Перенос информации в биологических системах и его значение» и руководителя Академии Anima Mundi (мировая жизнь) Зигфрида Прумбаха «Информационные поля в местах своего расположения».

Ландрат округа Бад Тёльц — Вольфратсхаузен Манфред Наглер вместе с хозяйственным референтом Андреасом Россом посетил место проведения эксперимента. На него произвела большое впечатление продукция четырёх предприятий. Он выразился буквально так: «Я рад приветствовать Вас здесь». Впервые в истории произведённый эксперимент по передачи речи из Бад Тельца в С-Петербург без излучателя несомненно стал апогеем дней информации Тельца. Ещё в полдень (а эксперимент начался в 16.30 ч.) посетители, прибывшие из всей Германии, а также из Швейцарии и Австрии, заняли места около двух столов, на которых производился эксперимент гравикоммуникации. Вскоре после начала передачи теснота в помещении стала просто ужасной.

Затем д-р Мюллер выступил с физическим объяснением явления речевой передачи из Бад Тельца в С-Петербург, которое впервые осуществлялось без излучателя и электросмога, а только при помощи стоячих гравитационных волн. Электромагнитной энергии батарейки карманного фонарика (с мощностью в милливаттах) достаточно для того, чтобы поддерживать разговор с партнёром, находящимся на расстоянии 2500 км. Приведём вкратце вступительный обзор д-ра Мюллера